壓試驗合格後重築澆注料恢復執行。從割掉彎頭管段取樣分析水冷壁管壁材料大部分金相組織、硬度正常沒有明顯變化僅區域性區域由於短期過熱使區域性的金相組織出現了過熱狀態。從洩漏的位置來看漏點下面接近點火裝置槍噴出的火焰這是由於對鍋爐的執行規程理解和掌握不夠點火初期升溫速度太快向火受熱面迅速膨脹而背火面膨脹緩慢尤其是彎管段出現了嚴重的膨脹不均勻水冷壁管在熱應力的作用下產生形變偏離固定位置與膜式壁之間產生應力拉伸撕裂焊口導致水冷壁洩漏。
上述情況屬於應力損壞。年月日。鍋爐啟動點火在≤同時獲得純度為的氣體供後系統尿素裝置所用。為達到上述要求該變壓吸附脫碳裝置採用段變壓吸附的工藝流程段是提取高純度的氣體Ⅱ段是脫除掉氣體得到淨化氣。
對於從變換氣中解吸出的變壓吸附裝置由於需要追求高的、及回收率和高的產品純度而採用流程需要消耗、及作再生氣源導致、及回收率低因此該裝置採用抽真空方式進行吸附劑再生。該變壓吸附脫碳裝置流程示意見圖。
淨化氣放空氣圖變壓吸附脫碳工藝流程技術指標原料氣流量壓力溫過程中發現燃燒器滅火操作人員未按規程規定操作在沒有吹掃置換的情況下進行手動點火造成風室積存的天然氣爆炸風室安全防爆門被撕裂所幸未出現明顯的裝置損壞和人員傷亡事故停爐檢查爐牆未被損壞。
結語綜上所述迴圈流化床鍋爐的點火啟動是鍋爐執行中的關鍵操作同時也是重點難點操作很容易出現事故。操作工應不斷摸索總結操作經驗提高操作水平進一步掌握迴圈流化床鍋爐燃燒技術避免和減少操作事故的發生延長鍋爐的使用壽命提高企業經濟效益。
萬方資料�9�9�9�9中氮肥第期度≤。原料氣組成為。≤。淨化氣中含量≤溫度≤℃。產品氣體純度≥壓力。全系統壓差≤回收率≥回收率回收率為回收率。工序流程工序流程—工序採用—一流程由臺吸附塔、臺緩衝罐、臺分液罐、臺均壓罐、真空泵組成其工作過程包括吸附、均壓、逆放、真空、升壓等過程。
吸附過程外來壓力為左右的變換氣經分液罐分離掉其中夾帶的液滴自塔底進入工序中正處於吸附狀態的吸附塔同時有個吸附塔處於吸附狀態內。在多種吸附劑的依次選擇吸附下其中的、等組分被吸附下來未被吸附的中間淨化氣從塔頂流出經壓力調節系統穩壓後去工序進一步脫除。
當被吸附雜質的傳質區前沿吸附前沿到達床層出口預留段時程控順序關掉該吸附塔的原料氣進料閥和產品氣出口閥停止吸附吸附塔開始轉入再生過程。均壓降壓過程在吸
壓試驗合格後重築澆注料恢復執行。從割掉彎頭管段取樣分析水冷壁管壁材料大部分金相組織、硬度正常沒有明顯變化僅區域性區域由於短期過熱使區域性的金相組織出現了過熱狀態。從洩漏的位置來看漏點下面接近點火裝置槍噴出的火焰這是由於對鍋爐的執行規程理解和掌握不夠點火初期升溫速度太快向火受熱面迅速膨脹而背火面膨脹緩慢尤其是彎管段出現了嚴重的膨脹不均勻水冷壁管在熱應力的作用下產生形變偏離固定位置與膜式壁之間產生應力拉伸撕裂焊口導致水冷壁洩漏。
上述情況屬於應力損壞。年月日。鍋爐啟動點火在≤同時獲得純度為的氣體供後系統尿素裝置所用。為達到上述要求該變壓吸附脫碳裝置採用段變壓吸附的工藝流程段是提取高純度的氣體Ⅱ段是脫除掉氣體得到淨化氣。
對於從變換氣中解吸出的變壓吸附裝置由於需要追求高的、及回收率和高的產品純度而採用流程需要消耗、及作再生氣源導致、及回收率低因此該裝置採用抽真空方式進行吸附劑再生。該變壓吸附脫碳裝置流程示意見圖。
淨化氣放空氣圖變壓吸附脫碳工藝流程技術指標原料氣流量壓力溫過程中發現燃燒器滅火操作人員未按規程規定操作在沒有吹掃置換的情況下進行手動點火造成風室積存的天然氣爆炸風室安全防爆門被撕裂所幸未出現明顯的裝置損壞和人員傷亡事故停爐檢查爐牆未被損壞。
結語綜上所述迴圈流化床鍋爐的點火啟動是鍋爐執行中的關鍵操作同時也是重點難點操作很容易出現事故。操作工應不斷摸索總結操作經驗提高操作水平進一步掌握迴圈流化床鍋爐燃燒技術避免和減少操作事故的發生延長鍋爐的使用壽命提高企業經濟效益。
萬方資料�9�9�9�9中氮肥第期度≤。原料氣組成為。≤。淨化氣中含量≤溫度≤℃。產品氣體純度≥壓力。全系統壓差≤回收率≥回收率回收率為回收率。工序流程工序流程—工序採用—一流程由臺吸附塔、臺緩衝罐、臺分液罐、臺均壓罐、真空泵組成其工作過程包括吸附、均壓、逆放、真空、升壓等過程。
吸附過程外來壓力為左右的變換氣經分液罐分離掉其中夾帶的液滴自塔底進入工序中正處於吸附狀態的吸附塔同時有個吸附塔處於吸附狀態內。在多種吸附劑的依次選擇吸附下其中的、等組分被吸附下來未被吸附的中間淨化氣從塔頂流出經壓力調節系統穩壓後去工序進一步脫除。
當被吸附雜質的傳質區前沿吸附前沿到達床層出口預留段時程控順序關掉該吸附塔的原料氣進料閥和產品氣出口閥停止吸附吸附塔開始轉入再生過程。均壓降壓過程在吸