答：內孔花鍵淬火工藝：
1、對於花鍵孔硬度要求不高的齒輪可在滲碳前內孔及孔口兩端面上留2mm餘量，滲碳後車去內孔及端面上的碳滲層餘量，使內孔及端面達到最終或工藝尺寸。內孔及端面處的硬度低於刀具硬度，可直接用拉刀拉削內花鍵。這類齒輪也可以在滲碳前按常規工藝精加工孔。滲碳時在內孔及孔口兩端面上塗上防滲塗料，滲碳後拉削內花鍵。由於防滲塗料在實際運用時效果不是很好，淬火時還要採用悶頭悶內孔以延緩內孔的冷卻速度，降低內孔的淬火硬度便於淬火後修整鍵槽。
2、在滲碳前拉出內花鍵，滲碳後直接淬火，熱處理後在壓機上用花鍵推刀推擠修正內花鍵。這種加工方法必須控制齒輪內花鍵孔滲碳淬火後的收縮變形量，以便於下道工序修整內花鍵。
3、為了能穩定滲碳淬火後齒輪內花鍵孔的變形量，首先在齒輪材料以及熱加工工藝上採取了一些措施。鋼材內部組織疏鬆是導致內孔收縮量大的原因之一。按照標準精選材料同時加大鍛造比，使組織緊密以減少內孔收縮量。在鍛件中如有魏氏組織與帶狀組織等缺陷，常溫的正火難以消除，組織不均勻使冷加工後殘餘應力增加。齒輪滲碳淬火後內孔變形量增大。因此嚴格控制鍛造工藝是減小齒輪內孔變形的重要一環。對於正火溫度將其控制在940-950℃，高於滲碳溫度，比較符合實際要求。齒坯充分正火後得到均勻的珠光體與鐵素體，晶粒度為7-8級，齒輪內孔變形變小。
4、齒輪形狀不同，加熱與冷卻時各截面的塑性變形抗力不一。同一材料的齒輪經滲碳淬火後，花鍵尺寸相同的內徑徑向收縮量也不同。花鍵孔的熱處理收縮變形規律及變形量大小與齒輪的結構形狀有關。要得變形量小就應儘量使花鍵孔的兩端結構對稱且壁厚均勻並儘量增加孔的壁厚尺寸。
5、對於內花鍵孔收縮量較大的齒輪，根據花鍵孔的變形規律適當加大花鍵拉刀徑向尺寸，儘量使滲碳淬火後花鍵孔尺寸在合格範圍內，這種方法既經濟，效果又好。
6、對於精度要求較高的齒輪採用穿心軸淬火工藝，先滲碳後穿心軸淬火。既保證了花鍵齒面的滲碳層深度，又減小了花鍵大徑熱處理變形。淬火心軸的大徑應比花鍵孔大徑小0.05-01mm，理論上減小值應與零件的縮孔變形量相等，但實際取值應稍大一些。淬火心軸的小徑應不大於零件花鍵孔相配的花鍵軸的小徑，以免發生干涉。齒厚應小於花鍵孔齒槽寬，齒厚減薄量在0.5mm左右，防止齒側干涉，同時增加通油量，提高花鍵硬度。
答：內孔花鍵淬火工藝：
1、對於花鍵孔硬度要求不高的齒輪可在滲碳前內孔及孔口兩端面上留2mm餘量，滲碳後車去內孔及端面上的碳滲層餘量，使內孔及端面達到最終或工藝尺寸。內孔及端面處的硬度低於刀具硬度，可直接用拉刀拉削內花鍵。這類齒輪也可以在滲碳前按常規工藝精加工孔。滲碳時在內孔及孔口兩端面上塗上防滲塗料，滲碳後拉削內花鍵。由於防滲塗料在實際運用時效果不是很好，淬火時還要採用悶頭悶內孔以延緩內孔的冷卻速度，降低內孔的淬火硬度便於淬火後修整鍵槽。
2、在滲碳前拉出內花鍵，滲碳後直接淬火，熱處理後在壓機上用花鍵推刀推擠修正內花鍵。這種加工方法必須控制齒輪內花鍵孔滲碳淬火後的收縮變形量，以便於下道工序修整內花鍵。
3、為了能穩定滲碳淬火後齒輪內花鍵孔的變形量，首先在齒輪材料以及熱加工工藝上採取了一些措施。鋼材內部組織疏鬆是導致內孔收縮量大的原因之一。按照標準精選材料同時加大鍛造比，使組織緊密以減少內孔收縮量。在鍛件中如有魏氏組織與帶狀組織等缺陷，常溫的正火難以消除，組織不均勻使冷加工後殘餘應力增加。齒輪滲碳淬火後內孔變形量增大。因此嚴格控制鍛造工藝是減小齒輪內孔變形的重要一環。對於正火溫度將其控制在940-950℃，高於滲碳溫度，比較符合實際要求。齒坯充分正火後得到均勻的珠光體與鐵素體，晶粒度為7-8級，齒輪內孔變形變小。
4、齒輪形狀不同，加熱與冷卻時各截面的塑性變形抗力不一。同一材料的齒輪經滲碳淬火後，花鍵尺寸相同的內徑徑向收縮量也不同。花鍵孔的熱處理收縮變形規律及變形量大小與齒輪的結構形狀有關。要得變形量小就應儘量使花鍵孔的兩端結構對稱且壁厚均勻並儘量增加孔的壁厚尺寸。
5、對於內花鍵孔收縮量較大的齒輪，根據花鍵孔的變形規律適當加大花鍵拉刀徑向尺寸，儘量使滲碳淬火後花鍵孔尺寸在合格範圍內，這種方法既經濟，效果又好。
6、對於精度要求較高的齒輪採用穿心軸淬火工藝，先滲碳後穿心軸淬火。既保證了花鍵齒面的滲碳層深度，又減小了花鍵大徑熱處理變形。淬火心軸的大徑應比花鍵孔大徑小0.05-01mm，理論上減小值應與零件的縮孔變形量相等，但實際取值應稍大一些。淬火心軸的小徑應不大於零件花鍵孔相配的花鍵軸的小徑，以免發生干涉。齒厚應小於花鍵孔齒槽寬，齒厚減薄量在0.5mm左右，防止齒側干涉，同時增加通油量，提高花鍵硬度。