按彈性理論計算簡支梁，安裝時為三個支腿使用屬於一次超靜定梁，查有關資料得彎矩係數： 集中力P：a1=-0.188 b1=0.313 y=0.00915 a2=-0.156 b2=1.375 a3=-0.156 b3=0.313 均布力q：a1=-0.125 b1=0.375 y=0.00520 a2=-0.070 b2=1.250 a3=-0.070 b3=0.315 支座反力： R後=b1*ql (b1*pl) R中=b2*ql (b2*pl) R前=b3*ql (b3*pl) 最大撓度：ymax=yql4/ EI (ypl3/EI) 支座彎矩：Mmax=0.1ql 2(0.1pl) 跨中最大彎矩： AB跨： Mmax=0.2ql 2(0.2pl) BC跨： Mmax=0.3ql 2(0.3pl) 貝雷片的有關技術引數： 弦杆桁節拉壓應力為273Mpa，屈服強度為351 Mpa。弦杆截面積為2748㎜2。 單根桁節屈服強度：2748*351=95.4 t，三排拼裝加強為95.4*2*3*0.9=520.5 t 單根桁節拉壓應力：2748*273=75.02 t，三排拼裝加強為75.02*2*3*0.9=405 t 銷子剪應力為351 Mpa，截面積為50*50*0.785=1962㎜2，加強杆共6個銷子。 銷子可承受剪力為1962*351*6=619.9 t。 吊重時的強度驗算： 1， 計算重量：吊梁天車=15/2噸，T梁55/2噸，導梁均布荷載0.45噸/米。 2， 支座反力： R後=b1*ql +b1*pl=0.375*0.45*30+0.313*40=17.58 t R中=b2*ql +b2*pl=1.25*0.45*42+1.375*40=78.625 t R前=b3*ql +b3*pl=0.375*0.45*30+0.313*40=17.58 t 3，支座彎矩：Mmax=0.1ql 2+0.1pl=-0.125*0.45*42*42-0.188*40*42=415 t-m 4, 跨中最大彎矩： 中後跨 Mmax=0.2ql 2+0.2pl=0.070*0.45*30*30+0.156*40*30=215.55 t-m 中前跨 Mmax=0.3ql 2+0.3pl=0.070*0.45*42*42+0.156*40*42=317.65 t-m 5，桁節強度驗算： 單根桁節屈服強度：2748*351=95.4 t，三排拼裝加強為95.4*2*3*0.9=520.5 t 單根桁節拉壓應力：2748*273=75.02 t，三排拼裝加強為75.02*2*3*0.9=405 t 銷子剪應力為351 Mpa，截面積為50*50*0.785=1962㎜2，加強杆共6個銷子。 銷子可承受剪力為1962*351*6=619.9 t。 6，配重20米T梁過跨時的傾覆力矩驗算： 構件自重：35+0.45*72=67.4 t （其中20米T梁自重40 t，單頭重量20 t.）。 1，傾覆力矩 M傾=0.45*42*42/2=396.9 t-m 2．抗傾覆力矩 M抗=0.45*30*30/2+17.5*7+17.5*27=797.5 t-m 3，支座反力：構件自重67.4 t (加配重20 t) ΣM後=0 0.45*72*72/2 –R中*30+27.5*9+7.5*3=0 R中=54.05 t ΣM中=0 0.45*42*42/2 +R後*30-27.5*21-7.5*27-0.45*30*30/2=0 R後=13.35 t 計算中可以看出，中支點至前支點部分的縱導梁不能滿足要求，必須加以改進。前、中、後支腿的承載能力都可以滿足施工要求，只要改進縱導梁和吊梁臺車就可以進行吊裝作業。原縱導梁為二排貝雷片拼成，中支腿至前支腿淨距32m，能承受最大彎矩3470KN-m，我們將原導梁中間增加一排貝雷片，能承受最大彎矩4050KN-m，屈服強度達到 5200 KN-m，空載的撓度值為2. 36cm，過載的撓度值為8cm。可以滿足施工要求。原設計的吊梁臺車為50KN，由 6組動滑輪組成（倍率為12），可以起吊600KN。考慮吊梁臺車零部件機械效能的安全使用，我們將滑輪組從原來的6組增加到7組（倍率為14），增加提升力100KN，使之達到700KN，確保使用過程萬無一失。
按彈性理論計算簡支梁，安裝時為三個支腿使用屬於一次超靜定梁，查有關資料得彎矩係數： 集中力P：a1=-0.188 b1=0.313 y=0.00915 a2=-0.156 b2=1.375 a3=-0.156 b3=0.313 均布力q：a1=-0.125 b1=0.375 y=0.00520 a2=-0.070 b2=1.250 a3=-0.070 b3=0.315 支座反力： R後=b1*ql (b1*pl) R中=b2*ql (b2*pl) R前=b3*ql (b3*pl) 最大撓度：ymax=yql4/ EI (ypl3/EI) 支座彎矩：Mmax=0.1ql 2(0.1pl) 跨中最大彎矩： AB跨： Mmax=0.2ql 2(0.2pl) BC跨： Mmax=0.3ql 2(0.3pl) 貝雷片的有關技術引數： 弦杆桁節拉壓應力為273Mpa，屈服強度為351 Mpa。弦杆截面積為2748㎜2。 單根桁節屈服強度：2748*351=95.4 t，三排拼裝加強為95.4*2*3*0.9=520.5 t 單根桁節拉壓應力：2748*273=75.02 t，三排拼裝加強為75.02*2*3*0.9=405 t 銷子剪應力為351 Mpa，截面積為50*50*0.785=1962㎜2，加強杆共6個銷子。 銷子可承受剪力為1962*351*6=619.9 t。 吊重時的強度驗算： 1， 計算重量：吊梁天車=15/2噸，T梁55/2噸，導梁均布荷載0.45噸/米。 2， 支座反力： R後=b1*ql +b1*pl=0.375*0.45*30+0.313*40=17.58 t R中=b2*ql +b2*pl=1.25*0.45*42+1.375*40=78.625 t R前=b3*ql +b3*pl=0.375*0.45*30+0.313*40=17.58 t 3，支座彎矩：Mmax=0.1ql 2+0.1pl=-0.125*0.45*42*42-0.188*40*42=415 t-m 4, 跨中最大彎矩： 中後跨 Mmax=0.2ql 2+0.2pl=0.070*0.45*30*30+0.156*40*30=215.55 t-m 中前跨 Mmax=0.3ql 2+0.3pl=0.070*0.45*42*42+0.156*40*42=317.65 t-m 5，桁節強度驗算： 單根桁節屈服強度：2748*351=95.4 t，三排拼裝加強為95.4*2*3*0.9=520.5 t 單根桁節拉壓應力：2748*273=75.02 t，三排拼裝加強為75.02*2*3*0.9=405 t 銷子剪應力為351 Mpa，截面積為50*50*0.785=1962㎜2，加強杆共6個銷子。 銷子可承受剪力為1962*351*6=619.9 t。 6，配重20米T梁過跨時的傾覆力矩驗算： 構件自重：35+0.45*72=67.4 t （其中20米T梁自重40 t，單頭重量20 t.）。 1，傾覆力矩 M傾=0.45*42*42/2=396.9 t-m 2．抗傾覆力矩 M抗=0.45*30*30/2+17.5*7+17.5*27=797.5 t-m 3，支座反力：構件自重67.4 t (加配重20 t) ΣM後=0 0.45*72*72/2 –R中*30+27.5*9+7.5*3=0 R中=54.05 t ΣM中=0 0.45*42*42/2 +R後*30-27.5*21-7.5*27-0.45*30*30/2=0 R後=13.35 t 計算中可以看出，中支點至前支點部分的縱導梁不能滿足要求，必須加以改進。前、中、後支腿的承載能力都可以滿足施工要求，只要改進縱導梁和吊梁臺車就可以進行吊裝作業。原縱導梁為二排貝雷片拼成，中支腿至前支腿淨距32m，能承受最大彎矩3470KN-m，我們將原導梁中間增加一排貝雷片，能承受最大彎矩4050KN-m，屈服強度達到 5200 KN-m，空載的撓度值為2. 36cm，過載的撓度值為8cm。可以滿足施工要求。原設計的吊梁臺車為50KN，由 6組動滑輪組成（倍率為12），可以起吊600KN。考慮吊梁臺車零部件機械效能的安全使用，我們將滑輪組從原來的6組增加到7組（倍率為14），增加提升力100KN，使之達到700KN，確保使用過程萬無一失。